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膨胀罐装6升够不够：补到2.0bar只用了1升，暖气片差1.75升安全阀就排水

Q: 预充压力是一条 Λ 形曲线，而且两边不对称

把 6 升罐、定压 0.15 MPa、安全阀 0.30 MPa 代进去，扫描预充压力 p0：

Q: 地暖和暖气片差 2.98 倍，全部来自水温，与管子多少无关

现在把两笔账合起来。前面算过，地暖和暖气片的系统水容量几乎完全相同（122.6 L vs 122.7 L，差 0.09%），但膨胀水量是 0.924 L vs 2.752 L，差 2.98 倍。做一次因式分解：

Q: 够不够的判定表

把四个系统、两种罐容积、不同的定压压力组合起来。下表为 6 升罐的有效容积（L），行是定压点压力 p1，列是预充压力 p0，安全阀统一 3 bar：

2026年9月4日0

结论先行：一个 6 升的膨胀罐，补到 2.0 bar 只剩 1 升能用

壁挂炉里那个不起眼的膨胀罐，几乎所有人都只问一个问题："几个升的？" 但决定它能不能兜住系统膨胀水的，其实不是罐子印在铭牌上的那个升数，而是另外三个数：系统冷态补到多少压力、罐内氮气预充到多少、安全阀在多少压力开。

把这三个数和系统水容量放在一起算，会得到一个很反直觉的结果——一个总容积 6 升的膨胀罐，在系统补压 2.0 bar、出厂预充 1.0 bar 的典型组合下，实际能吸收膨胀水的有效容积只有 1.00 升，只有罐子标称容积的 16.7%。剩下的 5 升不是坏了，是从一开始就用不上。

而同样是 100 平米的住宅，地暖系统的膨胀水量是 0.92 升，暖气片系统是 2.75 升，管道偏长的暖气片系统是 3.71 升。1 升的有效容积，对地暖勉强够（余量 8%），对暖气片差 1.75 升，对长管道暖气片差 2.71 升——差的那部分，最后都由安全阀排到地漏里去了。

本文把这三笔账逐个算开，并给出一组可以直接套用的判定表。所有公式都做了外部校验，校验数据来自国标图集 05K210《采暖空调循环水系统定压》、《实用供热空调设计手册》，以及 ASME 口径的闭式膨胀罐选型公式。

三个容积不是一回事：总容积、有效容积、膨胀水量

讨论"够不够"之前，必须先把三个经常被混为一谈的容积分开。混淆这三个数，是绝大多数"换了个更大的罐子还是排水"的根源。

名称	符号	含义	谁决定	典型值
总容积	Vt	罐体的物理容积，铭牌上写的那个数	厂家	6 / 8 / 12 L
有效容积	ΔV	从冷态到压力顶到安全阀，罐子实际能吃进去的水量	Vt × 预充压力 × 定压压力 × 安全阀压力	1.00 L（本例）
膨胀水量	Ve	系统水从充水温度升到运行平均温度多出来的体积	系统水容量 × 水温差	0.92 ~ 3.71 L

判定条件只有一句话：有效容积 ΔV ≥ 膨胀水量 Ve。注意这里比较的是有效容积，不是总容积。用 6 升的总容积去比 2.75 升的膨胀水量，看起来绰绰有余，实际是拿错了数。

第一笔账：系统里到底装了多少水

先算地暖。以 100 平米住宅、De20×2.0 盘管、间距 200 mm 为例。

构成	计算过程	水容量 (L)
地暖盘管	内径 16.0 mm → 每米 0.20106 L；每平米管长 5.30 m（含 6% 弯头修正）；×100 m²	106.6
主供回水管	De25×2.3（内径 20.4 mm）→ 每米 0.3269 L；30 m	9.8
分水器	8 路 × 0.40 L	3.2
壁挂炉换热器及内部管路	厂商标称	3.0
合计		122.6

折合单位面积水容量 1.23 L/m²。这个数要和图集 05K210 给的经验区间对一下：空气-水空调系统、热水锅炉供热时，单位建筑面积初始水容量为 1.20 ~ 1.90 L/m²。1.23 落在区间下限，说明这个地暖算例是偏紧凑的（管间距 200 mm、主管较短），计算可信。

再算暖气片。100 平米、热负荷按 60 W/m² 取 6.0 kW，钢制 60 型散热器（中心距 600 mm，标准工况 ΔT=64.5 K 时单片散热量 130 W）：

参数	80/60 常规高温	60/45 低温运行
平均水温 / 计算温差 ΔT	70.0 ℃ / 50.0 K	52.5 ℃ / 32.5 K
单片实际散热量 q = 130×(ΔT/64.5)1.3	93.4 W	53.3 W
所需片数	64.3 片	112.5 片
散热器水容量（1.2 L/片）	77.1 L	135.0 L
DN20 管道 120 m（内径 21.25 mm，0.3546 L/m）	42.6 L	42.6 L
壁挂炉	3.0 L	3.0 L
系统总水容量	122.7 L（1.23 L/m²）	180.6 L（1.81 L/m²）

注意一个关键事实：地暖 122.6 L 和暖气片 122.7 L，系统水容量几乎完全一样，只差 0.09%。这一点后面会非常有用——它把"水容量"这个变量从归因里彻底消掉了。

另外补一个敏感性工况：如果户型狭长、立管多，DN20 管道从 120 m 加到 240 m，系统水容量变成 165.3 L（1.65 L/m²），仍落在图集 1.20~1.90 的区间内。这是完全现实的工况，后面会用到。

第二笔账：水从 10 ℃ 升到运行温度，会胀出多少

水的体积膨胀量由密度比决定，不需要任何经验系数：

e = ρ(t0) / ρ(tavg) − 1　　　Ve = Vs × e

其中 t0 是充水温度（本文统一取 10 ℃，北方非采暖季自来水温度附近），tavg 是供回水平均温度。用标准水密度表计算：

系统	供/回水	平均水温	ρ(10 ℃) / ρ(tavg)	膨胀率 e	Vs (L)	Ve (L)
A 地暖	45/35	40.0 ℃	999.70 / 992.22	0.7539 %	122.6	0.924
B 暖气片	80/60	70.0 ℃	999.70 / 977.77	2.2429 %	122.7	2.752
B2 暖气片（长管道）	80/60	70.0 ℃	999.70 / 977.77	2.2429 %	165.3	3.707
C 暖气片（低温改造）	60/45	52.5 ℃	999.70 / 986.87	1.3006 %	180.6	2.349

外部校验一：对国标图集 05K210 的 (Vp/Vc) 表

图集 05K210 给出了常用采暖空调水系统的单位水容量膨胀量，充水温度取 5 ℃、平均水温取供回水平均值。把这个口径代入本文的密度比公式：

系统类型	供/回水	平均水温	图集值	本模型	偏差
空调热水	60/50	55.0 ℃	0.01451	0.01448	−0.226 %
采暖水	85/60	72.5 ℃	0.02422	0.02423	+0.038 %
采暖水	95/70	82.5 ℃	0.03066	0.03067	+0.029 %

三条热水数据的偏差全部在 0.23% 以内，说明密度比公式和所用的密度表是可靠的。（图集同一张表里的"空调冷水 7/12"一行口径不同——它的起始温度取的是夏季系统停运时的环境温度，不是固定的 5 ℃，因此未纳入本次校验。）

外部校验二：两本权威资料的数字为什么不一样

查资料时会遇到一个困惑：《实用供热空调设计手册》给出的"单位水容量最大膨胀量"和图集 05K210 的表值对不上。把两者相除：

系统类型	手册值 (L/m³)	换算为比值	图集值	手册 / 图集
空调热水 60/50	15.96	0.01596	0.01451	1.0999
采暖水 85/60	26.64	0.02664	0.02422	1.0999
采暖水 95/70	33.62	0.03362	0.03066	1.0965

比值几乎恒等于 1.1。这不是两本资料打架，而是差了一个 1.1 的安全系数：图集给的是理论膨胀量，手册给的是已经乘过安全系数的"最大"膨胀量。选型时如果两套数据混用，会凭空多出 10% 的偏差——这也是工程上常见的一个坑。

第三笔账：罐子到底能装多少水

隔膜式膨胀罐靠压缩气侧来吸收水侧体积，遵循玻意耳定律（等温过程，绝对压力）。设罐总容积 Vt，气侧预充压力 p0（表压），系统冷态定压点压力 p1（表压），安全阀开启压力 p2（表压），绝对压力 P = p + 0.1 MPa。冷态时罐内气体积被压缩到 Vg1 = Vt · P0 / P1，升温升压到 P2 时变成 Vg2 = Vt · P0 / P2，两者之差就是可吸收的水量：

ΔV = Vt · P0 · (1/P1 − 1/P2)　　（当 p0 ≤ p1）

当 p0 = p1 时，上式化简为工程上最常见的形式 ΔV = Vt · (1 − P1/P2)，其中 (1 − P1/P2) 即"接纳系数"（acceptance factor）。这与 ASME 体系下的闭式膨胀罐选型公式 Vt = Ve / (1 − Pi,abs/Pmax,abs) 完全一致。

但当预充压力高于定压点压力时，公式要换一支——冷态时罐内压根没进水，水必须先把压力顶到 p0 才开始进罐：

ΔV = Vt · (1 − P0/P2)　　（当 p1 < p0 ≤ p2）；　　ΔV = 0　　（当 p0 ≥ p2）

这个分段结构，是理解后面所有反直觉结论的钥匙。

预充压力是一条 Λ 形曲线，而且两边不对称

把 6 升罐、定压 0.15 MPa、安全阀 0.30 MPa 代进去，扫描预充压力 p0：

p0 (表压 MPa)	绝对压力 P0	有效容积 ΔV (L)	相对峰值	说明
0.00	0.10	0.900	−60.0 %	氮气漏光，只剩大气压
0.05	0.15	1.350	−40.0 %
0.10	0.20	1.800	−20.0 %	常见出厂预充值
0.12	0.22	1.980	−12.0 %
0.15	0.25	2.250	0.0 %	峰值，p0 = p1
0.18	0.28	1.800	−20.0 %
0.20	0.30	1.500	−33.3 %
0.25	0.35	0.750	−66.7 %
0.28	0.38	0.300	−86.7 %
0.30	0.40	0.000	−100 %	等于安全阀压力，罐子完全失效

三条结论：

第一，峰值出现在 p0 = p1，也就是预充压力恰好等于系统冷态压力。 这一点两侧都是线性下降，形成一个尖顶（Λ 形），不是平台。

第二，两边下降速度不一样，偏高那一侧更贵。 偏低侧斜率是 Vt·(1/P1 − 1/P2)，偏高侧斜率是 −Vt/P2，两者之比为 P1/(P2 − P1) 的倒数 = 1.667 倍。本例中，p0 每偏离 0.01 MPa：偏低损失 0.009 L，偏高损失 0.015 L。

第三，把氮气充到 3.0 bar（等于安全阀压力），有效容积是 0。 罐子完好无损、压力表读数漂亮，但它已经变成一个实心铁罐。这不是理论极端值——现场确实有人"照着压力表上限把气打满"。

这也解释了为什么行业里流传的"预充压力要比系统静压低 0.1~0.2 bar"这条经验规则是对的：它不只是在避免"顶不动隔膜"，更是在主动避开右侧那条更陡的下坡。想要把这条经验规则变成可算的量，可以参考站内这篇壁挂炉膨胀罐预充气压自检，本文不推翻它给的判据，只把它背后的"为什么"算出来。

地暖和暖气片差 2.98 倍，全部来自水温，与管子多少无关

现在把两笔账合起来。前面算过，地暖和暖气片的系统水容量几乎完全相同（122.6 L vs 122.7 L，差 0.09%），但膨胀水量是 0.924 L vs 2.752 L，差 2.98 倍。做一次因式分解：

因子	比值（暖气片 / 地暖）	贡献
系统水容量 Vs	122.7 / 122.6 = 1.001	+0.1 %
膨胀率 e（水温决定）	2.2429 % / 0.7539 % = 2.975	+197.5 %
乘积（应等于 Ve 之比）	2.978	实测 Ve 比 2.978 ✓

结论非常干净：在想当然认为"管子多所以水多"的地方，水容量贡献了 1.001 倍，等于没有；2.98 倍里的 2.975 倍全部来自平均水温（40 ℃ vs 70 ℃）。

这意味着一件很实际的事：判断一个系统需不需要加罐，第一件事不是数管子和数片数，而是问清楚供回水温度。同样 100 平米，把供水从 45 ℃ 调到 80 ℃，膨胀水量直接变 3 倍。

够不够的判定表

把四个系统、两种罐容积、不同的定压压力组合起来。下表为 6 升罐的有效容积（L），行是定压点压力 p1，列是预充压力 p0，安全阀统一 3 bar：

p1 \ p0	0.05	0.10	0.15	0.20	0.25
0.08 MPa	2.750	3.000	2.250	1.500	0.750
0.10 MPa	2.250	3.000	2.250	1.500	0.750
0.15 MPa	1.350	1.800	2.250	1.500	0.750
0.20 MPa	0.750	1.000	1.250	1.500	0.750
0.25 MPa	0.321	0.429	0.536	0.643	0.750

取最典型的错配组合——出厂预充 1.0 bar、系统补压 2.0 bar，即 p0=0.10、p1=0.20，有效容积 1.000 L。四个系统对上去：

系统	Vs	Ve	6 L 罐有效容积	缺口	判定
A 地暖 45/35	122.6 L	0.924 L	1.000 L	−0.076 L	勉强够，余量仅 8 %
B 暖气片 80/60	122.7 L	2.752 L	1.000 L	+1.752 L	超罐，安全阀排水
B2 长管道 80/60	165.3 L	3.707 L	1.000 L	+2.707 L	超罐，缺口是罐容的 2.7 倍
C 低温改造 60/45	180.6 L	2.349 L	1.000 L	+1.349 L	超罐，安全阀排水

换个角度看：如果预充压力调到正确值（p0 = p1），各系统需要多低的定压压力才够？

系统	Ve	6 L 罐可行的 p1	8 L 罐可行的 p1	p1=0.10 时所需最小罐
A 地暖	0.924 L	≤ 0.20 MPa 均可	全部可行	1.85 L
B 暖气片	2.752 L	≤ 0.10 MPa	≤ 0.15 MPa	5.50 L
B2 长管道	3.707 L	无解	≤ 0.10 MPa	7.41 L
C 低温改造	2.349 L	≤ 0.12 MPa	≤ 0.15 MPa	4.70 L

降到低温运行救不了你：收益率只有 14.6%

既然水温是主因，那把暖气片系统改成低温运行（60/45，正好也是冷凝炉和热泵想要的工况），膨胀水量应该会大幅下降吧？

算下来确实降了，但远没有想象中多：

项目	80/60 常规	60/45 低温	变化
膨胀率 e	2.2429 %	1.3006 %	−42.0 %
所需片数	64.3 片	112.5 片	+75.1 %
系统水容量	122.7 L	180.6 L	+47.2 %
膨胀水量 Ve	2.752 L	2.349 L	−14.6 %

杠杆的收益被自己的副作用吃掉了三分之二。 膨胀率确实降了 42%，但降温导致单片散热量从 93.4 W 掉到 53.3 W，为了补足 6 kW 热负荷必须把片数加 75%，水容量随之涨 47%——两者相乘，净收益只剩 14.6%。

结果是：低温改造后的膨胀水量 2.349 L，仍然远超 6 升罐在 p0=0.10 / p1=0.20 下的 1.000 L，缺口 1.349 L。想靠降水温来解决膨胀罐不够的问题，方向没错，量级不对。

（低温改造在别的维度上仍然是划算的，比如冷凝效率和热舒适性。相关计算见站内这篇冷凝炉接暖气片的烟气露点分析；这里只是说，它顺带省下的膨胀量不足以抵消它带来的水容量增长。）

安装高度：罐子装得越低，能用的越少

定压点压力 p1 不是随便定的，它有下限：系统最高点的压力必须留够富裕，否则会倒空、会汽化。图集 05K210 对开式膨胀水箱的要求是水位高于系统最高点 1.0 m 以上；闭式系统通常取顶部富裕压力 0.03~0.05 MPa。本文取 0.05 MPa（对 80/60 系统，70 ℃ 水的饱和压力是 0.0312 MPa，0.05 足够；对 95/70 系统，82.5 ℃ 对应 0.0534 MPa，需要再提高富裕值）。

若膨胀罐接在系统最低处，则 p1,min = 0.05 + ρgh。系统高度对有效容积的影响：

系统高度 h	p1,min (MPa)	接纳系数	6 L 罐有效容积	8 L 罐有效容积
3.0 m（平层）	0.0794	0.5514	3.309 L	4.411 L
4.5 m	0.0941	0.5146	3.088 L	4.117 L
6.0 m（复式/跃层）	0.1089	0.4778	2.867 L	3.823 L
9.0 m（三层自建房）	0.1383	0.4043	2.426 L	3.234 L
12.0 m	0.1677	0.3307	1.984 L	2.646 L
15.0 m	0.1971	0.2571	1.543 L	2.057 L
20.0 m	0.2462	0.1345	0.807 L	1.076 L
25.48 m	0.3000	0.0000	0.001 L	0.001 L

从 3 m 到 9 m，同一个 6 升罐的有效容积从 3.309 L 掉到 2.426 L，损失 26.7%。这就是为什么"罐子装得越高越好"——不是为了别的，是为了让定压点压力可以更低。

更极端的是最后一行：当系统高度达到 25.48 m（约 8.5 层，按 3.0 m 层高）时，最低所需的定压压力恰好等于 3 bar 安全阀压力，接纳系数归零，闭式膨胀罐在 3 bar 体系下彻底失效。这个临界值由 hmax = (p2 − 0.05)×10⁶/(ρg) 给出。对单户壁挂炉（系统高度通常 3~6 m）没有约束，但对整栋楼或高层别墅竖井，它意味着必须换更高压力等级的定压方案，或者用换热机组把高低区分开。

隔膜一旦破损，升温 0.12 ℃ 安全阀就开

前面讨论的都是罐子完好的情况。如果隔膜破损、气侧的氮气跑到水侧跑光，罐内完全充水，系统就失去了唯一的柔性容积，剩下的缓冲只有水本身的压缩性和管道的弹性。

水的等温压缩系数 κ ≈ 4.58×10⁻¹⁰ Pa⁻¹。压力从 p1=0.15 升到 p2=0.30 MPa（Δp = 0.15 MPa），系统水能被压缩的体积是 ΔV = Vs·κ·Δp；而温度升高 ΔT 产生的膨胀是 Vs·β·ΔT。两者相等时安全阀就开，于是：

ΔT = κ · Δp / β

注意这个式子里系统水容量 Vs 被约掉了——也就是说，无论系统多大，隔膜破损后顶开安全阀所需的温升都是一样的：

系统	平均水温	体膨胀系数 β (1/K)	纯水 ΔT	计入管道弹性 ×1.5	×2.0
地暖 45/35	40.0 ℃	3.851×10⁻⁴	0.178 K	0.268 K	0.357 K
暖气片 80/60	70.0 ℃	5.842×10⁻⁴	0.118 K	0.176 K	0.235 K
暖气片 95/70	82.5 ℃	6.537×10⁻⁴	0.105 K	0.158 K	0.210 K

不到半摄氏度。 这就是"压力表一升温就顶到 3 bar、一降温就掉到 0"的物理原因——不是漏点，不是阀门坏了，是系统里已经没有一个可压缩的容积了。这种情况换个更大的罐子没用，必须换一个气侧完好的罐子。

顺带说一句，压力表频繁波动的另一个常见来源是系统真的在失水，两者表现很像但处理完全不同，可以对照站内这篇暖气片供暖系统为什么会失水先排除漏点。

杠杆表：免费的两条，比花钱的两条更管用

回到基准工况：6 升罐、出厂预充 1.0 bar、系统补压 2.0 bar、安全阀 3 bar，有效容积 1.000 L。要把它往上抬，可用的杠杆有这些：

杠杆	有效容积	增幅	代价
基准（p0=0.10, p1=0.20）	1.000 L	—	—
把补压从 2.0 bar 降到 1.0 bar	3.000 L	+200 %	免费；顶部富裕从 0.15 降到 0.05 MPa，系统高度超过 5.1 m 时最高点会倒空
补压降到 0.8 bar	3.300 L	+120 %（相对 0.20 基准为 +230 %）	免费；顶部富裕仅 0.03 MPa，95/70 系统在 82.5 ℃ 会汽化，80/60 安全
把预充压力调到 p0 = p1	1.500 L（p1 不变时）	+50 %	免费，一次调气五分钟；需先泄掉系统水再测气嘴
换 12 L 外置罐（压力参数不动）	2.000 L	+100 %	约 150~300 元，加安装空间和接口
换 18 L 外置罐（压力参数不动）	3.000 L	+200 %	更贵，占用空间大
把安全阀从 3.0 提到 3.5 bar	1.333 L	+33.3 %	壁挂炉自带安全阀，用户端通常不可调，且受末端设备承压限制

看清这张表，行动顺序就很明确了：

第一步（免费，+200%）：把冷态补压从 2.0 bar 降下来。 很多安装工和用户习惯"多补点保险"，但从上面的表看，补压从 0.20 降到 0.10 MPa，有效容积直接翻三倍。前提是系统高度不超过 5.1 m（0.05 MPa 顶部富裕对应的水柱高度）。平层和普通复式住宅都满足。

第二步（免费，+50%）：把预充压力调到与冷态压力相等。 6 升罐出厂预充通常是 0.5~1.0 bar，而系统补到 1.5~2.0 bar，安装时几乎没人去调。这个错配直接吃掉一半有效容积。

第三步（花钱）：确实不够再换罐。 注意换罐时也要重新核一遍预充压力——不然新罐照样只在用它的六分之一。

还有一笔被忽略的账：溶解空气比膨胀水还多

ASME 体系的膨胀罐选型公式里，除了热膨胀项，还留了一个溶解空气析出项，约为系统水容量的 2%。这是一次性的（首次升温后空气被排出系统），但它和膨胀水量的量级对比很有意思：

系统	Vs	空气析出（2% Vs）	膨胀水量 Ve	倍数
A 地暖	122.6 L	2.45 L	0.924 L	2.65 倍
B2 长管道暖气片	165.3 L	3.31 L	3.707 L	0.89 倍

对地暖来说，第一次升温时析出的空气体积是膨胀水量的 2.65 倍。这解释了为什么地暖首次调试总是要反复排气——那 0.92 升水好安顿，难缠的是另外 2.45 升空气。它们不由膨胀罐吸收，得靠自动排气阀和逐路放水排掉。这和地暖环路的水力平衡是两件事，但现场表现很容易混淆，可以参考站内这篇地暖环路长度差怎么分水做区分。

什么时候这套算法不成立

本文的每个数都有明确前提，越界请另行计算：

本文假设	不成立的情形	影响方向
工质是纯水，密度取标准表	加了乙二醇防冻液	乙二醇溶液体膨胀系数高于纯水，Ve 增大，需要的罐更大；浓度越高越显著
罐内气体等温压缩	升温极快（几分钟内）	接近绝热过程，气体压缩后温度上升，有效容积略小于本文值
忽略管道与散热器的弹性膨胀	大量使用塑料管（PE-RT、PB）或铝塑管	塑料管径受热与受压变形显著，实际系统可压缩性大于纯水，本文的"隔膜破损"温升值偏保守（实际可能高 1.5~2 倍，即 0.2~0.4 K）
只算稳态设计工况的一次升温	考虑停炉降温回升的循环	每次循环只吞吐 Ve 的一部分，不构成额外需求；但频繁启停会加速隔膜疲劳
系统密闭无泄漏	存在微渗或自动补水阀常开	补水带入新的溶解空气和硬水结垢，属于另一类问题
定压点在循环泵入口	膨胀罐接到泵出口侧	泵运行时泵入口压力 = 定压压力 − 系统阻力，定压压力偏低时可能出现负压、吸入空气；有效容积本身不受影响
安全阀整定压力 3 bar 且可正常开启	安全阀锈死或被封堵	压力无处释放，风险转移到末端设备与接头

三步自查：把这套算法用在你家

量冷态压力。 停炉冷却后读壁挂炉压力表，记为 p1。如果超过 1.5 bar，先想清楚为什么——多数情况下是被"多补点保险"补上去的，降到 1.0~1.2 bar 往往立刻见效。
测预充压力。 关炉、泄掉系统水（让压力表回零）后，在罐顶气嘴上用小量程胎压表测量，记为 p0。目标值是 p0 = p1（即冷态压力），允许低 0.01~0.02 MPa，不要高——偏高那一侧的损失是偏低的 1.67 倍。读数为 0 说明氮气漏光，先补气再看；补气后保不住说明隔膜已损，直接换罐。
代公式核一遍。 用 ΔV = Vt·P0·(1/P1 − 1/P2)（p0 ≤ p1 时）算出有效容积，再和 Ve = Vs×(ρ(10℃)/ρ(tavg) − 1) 比。系统水容量拿不准时，用图集 05K210 的 1.20~1.90 L/m² 估，地暖取下限、暖气片取中值偏上。

最后提醒一句：这三步里，前两步都是免费的，而且加起来的效果（+200% 和 +50%）通常已经超过换一个 12 升外置罐（+100%）。在掏钱换罐之前，先把压力和氮气调对。