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壁挂炉火排缺几排就该洗：堵掉边缘2排CO从437冲到638ppm，堵掉中间那排反而一点事没有

Q: 一、一句话结论

壁挂炉燃烧器是一排并联的火孔，堵掉其中几排之后，燃气并不会"少烧一点"——它会全部挤到还通着的那些火孔里去。如果 13 排里堵死 k 排，剩下每一排的燃气流量就被顶到原来的 β = 13/(13−k) 倍：堵 2 排时每排多走 18.2% 的气，堵 4 排时多走 44.4%。

Q: 推论 3：越脏，同样的"脏得不匀"被放得越大

把 βi 的离散度写出来：

Q: 四、主表：边缘先堵（最坏情形）

先看最不利的一种堵法：余量最大的边缘排先堵死。气全被挤进余量最小的中间排，这是同一种堵塞排数下后果最重的排列。CO 一列是折算到 α=1 的国标口径（GB 25034-2020 限值 600 ppm）：

2026年9月3日0

壁挂炉火排缺几排就该洗：堵掉边缘2排CO从437冲到638ppm，堵掉中间那排反而一点事没有

一、一句话结论

壁挂炉燃烧器是一排并联的火孔，堵掉其中几排之后，燃气并不会"少烧一点"——它会全部挤到还通着的那些火孔里去。如果 13 排里堵死 k 排，剩下每一排的燃气流量就被顶到原来的 β = 13/(13−k) 倍：堵 2 排时每排多走 18.2% 的气，堵 4 排时多走 44.4%。

而二次空气（火焰外围从室内吸进去的那部分空气）不是按同样比例跟着涨的。每排火孔能"多吸到多少空气"有个余量上限，正中间那排最憋（只能多吸 5%），最边上那两排最松（能多吸 150%）。于是决定后果的不是堵了几排，而是被顶上去的那几排，余量还剩多少：

堵掉最边上 2 排（余量最大的先没）→ 气全挤进正中间那排 → 该排缺氧 → 烟气 CO 从 437 ppm 冲到 638 ppm，越过 GB 25034-2020 的 600 ppm 限值；
堵掉正中间那 1 排（余量最小的先没）→ 气全转移到余量充足的边上 → 各排空气系数一点没变，σα 仍然是 0，CO 仍然是 437 ppm。

同样是"堵了"，一个出事一个没事。所以本文只回答两个问题：什么时候必须洗，以及怎么不拆机就判断。

二、为什么"堵了几排"不是关键：并联火孔的流量再分配

这是全文的骨架。燃烧器上 n 个火孔共用一个燃气腔，出口排大气，互相之间是并联关系。第 i 排的有效流通面积是 A0(1−δi)，δi 是这一排的堵塞率。并联支路的流量按面积分配，而总流量由燃气阀按住不变（比例阀调的是总功率，不知道哪排堵了），于是：

βi = (1 − δi) / (1 − δ̄)

其中 δ̄ 是所有火排的平均堵塞率。这一行式子有三个直接推论，全都反直觉。

推论 1：堵死 k 排时，剩下每排的流量只取决于 k，跟"堵得有多彻底"无关

二值极端（k 排完全堵死、其余完全干净）下 δ̄ = k/n，未堵排的 δi = 0，于是

β = 1 / (1 − k/n) = n / (n − k)

13 排的机型：

堵死排数 k	平均堵塞率 δ̄	未堵排流量倍率 β	每排多走的气	燃烧器前后压差倍数 β²
0	0.00%	1.0000	基准	1.00×
1	7.69%	1.0833	+8.3%	1.17×
2	15.38%	1.1818	+18.2%	1.40×
3	23.08%	1.3000	+30.0%	1.69×
4	30.77%	1.4444	+44.4%	2.09×
5	38.46%	1.6250	+62.5%	2.64×
6	46.15%	1.8571	+85.7%	3.45×

注意最后一列：压差按 β² 涨。堵到 6 排时，燃烧器前后压差已经是干净时的 3.45 倍——这也是为什么"火排堵了"在机器上往往先表现为风量不够、风机噪声变大，而不是火焰变小。

推论 2：均匀积灰完全无害

如果每一排都脏得一样多，即 δi ≡ δ̄，代进 βi 的定义式，分子分母直接约掉：

βi ≡ 1（对所有 i 成立）

也就是说，整台炉子均匀地脏，各排之间的流量分配一点都不变，配气离散度 σα 恒等于 0。压差照涨、功率照掉，但火焰的"整齐程度"不受影响，CO 也不受影响。这一点在数值上做了校验：δ̄ 取 0.00 / 0.10 / 0.30 / 0.50，β 的最大偏离都是 0。

推论 3：越脏，同样的"脏得不匀"被放得越大

把 βi 的离散度写出来：

σβ = σδ / (1 − δ̄)

分母 (1−δ̄) 就是个放大器。δ̄ = 0 时放大 1.00 倍，δ̄ = 0.40 时放大 1.67 倍，δ̄ = 0.60 时放大 2.50 倍。炉子整体越脏，同样一份"堵得不均匀"造成的后果越严重——这也是为什么从没清洗过的机器，一旦开始出问题，恶化速度会明显加快。

三、二次空气余量剖面：为什么正中间那排最"憋"

大气式燃烧器的空气分两次给：一次空气在引射器里跟燃气预混（一次空气系数 α₁，典型 0.55~0.75，本文取 0.65），剩下的二次空气靠火焰自己从周围空间卷吸。

卷吸这件事有位置差异：边上那排三面都是空气，随便吸；正中间那排两边都被邻居挡着，只能从正面吸。这个定性机制不是本文提出的——静态离散度那一篇在第十一节已经讲过"排在中间的火孔两侧都被邻居挡着，二次空气要走更长的路径才能补进来"，但那篇只把它当作 σα 的一个来源定性描述，没有给数值，也没有考虑火孔堵塞。本文要补的是后面那一半：把它量化成一条余量曲线 mi，再看堵塞把这根杠杆推到什么程度。

本文用"二次空气供给余量倍率 mi"来刻画——mi 表示这一排的燃气流量涨到多少倍时，二次空气供给刚好开始跟不上。13 排机型的取值：

火排编号	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
位置	最边	—	—	—	—	—	正中间	—	—	—	—	—	最边
余量 mi	2.50	2.26	2.02	1.77	1.53	1.29	1.05	1.29	1.53	1.77	2.02	2.26	2.50

于是单排的实际空气系数是：

βi ≤ mi 时：αi = α*； βi > mi 时：αi = α₁ + (α* − α₁) · mi / βi

其中 α* = 1.0290 是设计工况（效率最优点）。物理含义很直白：只要燃气涨得比空气供给余量慢，这一排的配气就不受影响；一旦超了，缺的那部分空气只能按比例从 α* 往 α₁ 方向掉，掉到底就是只剩一次空气、完全靠预混燃烧。

这里的 m 剖面是全文第 1 软肋（正中间那排的 mmin 到底多小，不同机型差别很大），第十三节专门做了敏感性分析，先按 mmin = 1.05 往下算。

四、主表：边缘先堵（最坏情形）

先看最不利的一种堵法：余量最大的边缘排先堵死。气全被挤进余量最小的中间排，这是同一种堵塞排数下后果最重的排列。CO 一列是折算到 α=1 的国标口径（GB 25034-2020 限值 600 ppm）：

堵死排数 k	β	缺氧排数	σα	平均 α	O₂ 读数	CO(α=1) ppm	CO 倍数	η
0	1.0000	0 排	0.000%	1.0290	0.658%	437	1.00×	91.344%
1	1.0833	1 排	0.322%	1.0280	0.637%	460	1.05×	91.342%
2	1.1818	1 排	1.215%	1.0251	0.573%	638	1.46×	91.304%
3	1.3000	3 排	2.172%	1.0212	0.486%	1451	3.32×	91.078%
4	1.4444	3 排	3.362%	1.0085	0.199%	5674	12.97×	89.863%
5	1.6250	5 排	4.633%	0.9874	−0.300%	27550	63.00×	83.332%
6	1.8571	7 排	5.080%	0.9488	−1.275%	149843	342.64×	46.392%

三件事值得单独拎出来：

门槛卡在 1 排和 2 排之间，没有中间地带。缺 1 排 CO 只有 460 ppm，还在线内；缺 2 排直接 638 ppm 越线。
O₂ 读数几乎看不出来。从 0.658% 掉到 0.573%，只动了 0.085 个百分点，而同期 CO 涨了 46%。这一条和站内另一篇的结论完全同构：壁挂炉O₂读数合格不等于配气合格——O₂ 是线性量，对分布免疫。
k=5 之后 O₂ 读数变负，意味着烟气里已经没有剩余氧气、出现了大量未燃可燃物。这个区域里"看 O₂ 调火"完全失效，必须停机。

五、堵哪儿比堵几排重要：全枚举所有堵塞位置

把 13 排里堵 k 排的所有位置组合全部算一遍（C(13,k) 种），看最坏、平均、最好各是多少：

堵死排数 k	最坏 σα	全部组合均值 σα	最好 σα	最坏 CO	均值 CO	最好 CO	最坏位置	最好位置
0	0.000%	0.000%	0.000%	437	437	437	—	—
1	0.322%	0.297%	0.000%	460	458	437	排 0	排 6
2	1.215%	1.028%	0.000%	638	607	437	排 0+1	排 0+6
3	2.186%	1.694%	0.000%	1451	1217	437	排 0+5+7	排 5+6+7
4	3.362%	2.751%	0.000%	5674	4063	437	排 0+1+2+3	排 0+5+6+7
5	4.948%	3.909%	0.000%	27550	17122	437	排 0+1+2+4+8	排 4+5+6+7+8
6	6.699%	5.146%	0.587%	149843	80887	500	排 0+1+3+4+8+9	排 3+4+5+6+7+8

（火排编号 0 是最边缘，6 是正中间。）

最反直觉的一行是"最好 σα = 0"：k = 1~5 时，只要堵掉的正好是余量最小的中间那几排，燃气全部转移到余量充足的边缘排，各排配气一点没变，CO 老老实实停在 437 ppm。也就是说，"堵了 5 排"这件事本身，对烟气指标可以毫无影响。

反过来，最坏位置永远是"先堵边缘"——把余量最大的排先干掉，把气往最憋的地方赶。所以现场判断时，"数清楚缺的是哪几排"比"数清楚缺了几排"重要得多。

随机堵（各排等概率）的均值落在两者之间，k=2 时 σα = 1.028%、CO = 607 ppm——已经略微越线。这意味着如果完全不知道堵在哪儿，缺 2 排就该按"大概率已超国标"处理。

六、门槛反解：缺几排 CO 越过国标 600 ppm

把上面那张主表插值，反推几个常用判据各自对应"缺几排"：

判据	触发时缺了几排（边缘先堵）	β	缺氧排数	σα
CO(α=1) = 600 ppm（GB 25034-2020 限值）	1.79 排（13 排中的 13.7%）	1.1608	1.0 排	1.025%
CO 翻倍（437 → 874 ppm）	2.29 排（17.6%）	1.2162	1.6 排	1.494%
CO(α=1) = 1000 ppm	2.45 排（18.8%）	1.2344	1.9 排	1.641%
CO 涨 5 倍（437 → 2185 ppm）	3.17 排（24.4%）	1.3252	3.0 排	2.379%

换成一句能记住的话：13 排的机器，只要在最边上看到 2 排不着火，烟气 CO 就已经越过国标线了。不是"快超了"，是"已经超了"。

七、阶梯跳变：缺氧排数按 2 排一档往上跳

σα 随 k 并不是平滑爬升的，因为 m 剖面是离散的：每击穿一档余量，就有一批火排同时跌进缺氧区。

堵死排数 k	β	σα	Δσα	本档新跌进缺氧	累计缺氧	CO(α=1)	CO 倍数
0	1.0000	0.000%	—	—	0 排	437	1.00×
1	1.0833	0.322%	+0.322 pt	+1 排（m=1.05 那排）	1 排	460	1.05×
2	1.1818	1.215%	+0.893 pt	+0 排	1 排	638	1.46×
3	1.3000	2.172%	+0.957 pt	+2 排（m=1.29 那两排）	3 排	1451	3.32×
4	1.4444	3.362%	+1.190 pt	+0 排	3 排	5674	12.97×
5	1.6250	4.633%	+1.271 pt	+2 排（m=1.53 那两排）	5 排	27550	63.00×
6	1.8571	5.080%	+0.446 pt	+2 排（m=1.77 那两排）	7 排	149843	342.64×

缺氧排数走的是 0 → 1 → 1 → 3 → 3 → 5 → 7，按 2 排一档跳（因为 m 剖面对称，除正中间那排外每档都是左右两排一起击穿）。

但要特别注意 k=3→4 这一档：缺氧排数一个没多（还是 3 排），CO 却从 1451 涨到 5674，翻了 3.9 倍。原因是已经在缺氧区的那 3 排在继续恶化——β 从 1.30 涨到 1.44，它们的 α 从 0.956 掉到 0.926。所以"阶梯"只解释了跳档那一步的突变，跳档之间那段同样凶险，而且更隐蔽：火焰看上去没变化（还是那 3 排在缺氧），CO 已经涨了一个数量级。

八、两种脏：均匀积灰完全无害，"堵得不匀"才是病

把"渐进积灰"和"彻底堵死"放到同一张图上。设 p 比例的火排堵了 δb，其余干净，则未堵排 β = 1/(1 − p·δb)，而二值分布的堵塞率标准差 σδ = √(δ̄(1−δ̄))：

平均堵塞率 δ̄	未堵排 β	压差倍数 β²	σδ	σβ = σδ/(1−δ̄)	相对干净时的放大
0.000	1.0000	1.00×	0.0000	0.0000	1.00×
0.050	1.0526	1.11×	0.2179	0.2294	1.05×
0.100	1.1111	1.23×	0.3000	0.3333	1.11×
0.154（堵死 2 排）	1.1818	1.40×	0.3607	0.4264	1.18×
0.200	1.2500	1.56×	0.4000	0.5000	1.25×
0.300	1.4286	2.04×	0.4583	0.6547	1.43×
0.400	1.6667	2.78×	0.4899	0.8165	1.67×
0.462（堵死 6 排）	1.8571	3.45×	0.4985	0.9261	1.86×

这张表最重要的用处是区分两种"脏"：

均匀积灰（σδ = 0）：β ≡ 1，压差照涨、功率照掉，但流量分配一点不变，σα 恒为 0，CO 不动。这种脏不产生安全风险，只产生能耗损失。
不均匀堵塞（σδ > 0）：σβ 被 (1−δ̄) 放大，配气散开，CO 按指数往上窜。只有这种脏需要马上处理。

换句话说，售后现场说"燃烧器脏了要洗"，这句话本身信息量不足——得先分清是"脏得均匀"还是"脏得偏心"，两者的处置紧迫性差了一个量级。

九、符号体检：CO 有物理天花板，用它给模型划边界

任何模型推到极端都会露馅，所以先算 CO 的物理上限，用它反过来给本文的表格划线。

甲烷在最坏情况下的燃烧产物是全部碳都变成 CO、一点 CO₂ 都没有：

CH₄ + 1.5 O₂ → CO + 2 H₂O

干烟气 = 1 份 CO + 1.5 × (79/21) = 5.643 份 N₂，于是 CO 体积分数上限 = 1/6.643 = 15.05% = 150538 ppm。这是个任何模型都不能越过的硬天花板，与本文的曲线标定完全无关。

堵死排数 k	平均 α	最低单排 α	CO(α=1) ppm	占物理天花板	结论
0	1.0290	1.0290	437	0.29%	正常
2	1.0251	0.9867	638	0.42%	超国标，物理上完全可能
4	1.0085	0.9255	5674	3.77%	物理上可能
5	0.9874	0.8949	27550	18.30%	物理上可能
6	0.9488	0.8643	149843	99.54%	顶到天花板
7	0.8970	0.8336	895835	595.09%	越界，不列
8	0.8453	0.8030	5961859	3960.38%	越界，不列

k = 6 时模型给出的 149843 ppm 正好是天花板的 99.54%——不是巧合，是模型在这里撞上了物理极限：此时几乎所有燃气都流经 α 已经跌到 0.864 的火排，碳几乎全部转成 CO。再往上算（k ≥ 7）得到的 89 万 ppm、596 万 ppm 都是无意义的数字。

所以本文所有表格一律只取到 k = 6，并在表格里明确标注 k ≥ 7 越界。这个体检也顺带给出一个有价值的现场经验：烟气仪上 CO 读数如果超过 15%，那不是"燃烧极差"，是仪表或取样出了问题——超过这个数的烟气在化学上不存在。

十、三层递减：钱其实不是重点

按 12000 kWh/季的热量需求、气价 3.0 元/m³、热值 9.889 kWh/m³ 折算（基准气费 3985 元/季）：

堵死排数 k	σα	CO(α=1) ppm	η	Δη	多烧气元/季	占气费	NOx mg/kWh
0	0.000%	437	91.344%	—	0.0	0.000%	155.2
1	0.322%	460	91.342%	−0.002 pt	0.1	0.002%	152.9
2	1.215%	638	91.304%	−0.040 pt	1.8	0.044%	141.7
3	2.172%	1451	91.078%	−0.266 pt	11.6	0.292%	139.8
4	3.362%	5674	89.863%	−1.481 pt	65.7	1.648%	105.8
5	4.633%	27550	83.332%	−8.012 pt	383.2	9.615%	83.3
6	5.080%	149843	46.392%	−44.953 pt	3861.8	96.898%	33.4

这张表最有用的结论是反直觉的：在真正需要关心的区间里（k ≤ 4），钱根本不是问题。缺 2 排多花 1.8 元/季，缺 4 排多花 65.7 元/季——占气费 1.6%。而同期 CO 已经从 437 涨到 5674 ppm，涨了 13 倍。

也就是说：用"多烧气、多花钱"来劝人清洗燃烧器，这个理由在数值上站不住。缺 4 排省下的气费还不够付一次上门费。真正站得住的理由只有一个——CO。这个结论同时说明，靠"气费突然变高"去发现燃烧器堵塞也不可靠：等到气费有感觉时（k ≥ 5，多花 383 元），机器早就在超标排放了。

另外注意 NOx 那一列是往下走的（−8.7% → −78.5%）。这不是好事，是同一个 Jensen 效应的另一面：NOx 对 α 是钟形曲线，α 往下拉会同时离开 NOx 峰值区。一台 CO 严重超标的炉子，NOx 反而更"干净"——所以千万别拿 NOx 达标当燃烧正常的证据。

十一、现场判据：不用拆机，数火焰缺哪几排

上面所有结论最终要落成一个用户能自己做的事。观察窗里能看到的只有"哪几排有火、火焰什么颜色"，把它映射到 k：

看到的现象	对应 k	σα	CO(α=1) ppm	O₂ 读数	处置
火焰满排、高度齐平	0	0.000%	437	0.658%	不用管
最边上 1 排缺火／火苗矮一截	1	0.322%	460	0.637%	仍在线内，记下来观察
最边上 2 排缺火	2	1.215%	638	0.573%	已超国标，安排清洗
边上 3 排缺火、中间火焰发黄	3	2.172%	1451	0.486%	尽快清洗，别拖
缺 4 排、火焰明显发黄发飘	4	3.362%	5674	0.199%	立即清洗
缺 5 排以上、点火有爆燃声	5	4.633%	27550	−0.300%	停机报修

三条使用要点：

先数位置，再数数量。缺的是边上那几排 → 按上表从紧处理；缺的是正中间那几排 → 配气反而更整齐，可以从容安排（但火焰发黄、发飘仍然要处理，那说明堵得不均匀）。
"火焰发黄"比"缺几排"更晚出现。黄色是碳粒子炽热发光，要 α 掉到 1.0 以下才明显。等看到明显黄焰，通常已经在 k = 3 附近了。
观察要在大火工况做。小火时燃气阀开度小，β 效应被整体流量压低，缺火不明显；把生活热水龙头开到最大或者把采暖调到最高，再看一次。

至于拆开之后怎么洗、用什么工具，本文不写，那是操作步骤类内容，可以对照壁挂炉燃烧器积碳的拆洗步骤和黄火苗与积碳的判断两篇。

十二、为什么"两年洗一次"这句话没有落点

行业里流行"壁挂炉两三年洗一次"。这一节把这个说法放到本文的模型里检验——结论是它没法用，因为跨度太大。

积灰的来源主要是二次空气：二次空气从室内吸入，把室内的颗粒物一起带进火孔。按采暖季燃气量 1328 m³、二次空气量 (α*−α₁)·V₀·V = 4817 m³/季、火孔总面积 2.04 cm²（13 排 × 20 孔 × φ1.0 mm）、积灰松散密度 0.4 g/cm³ 估算：

室内 PM2.5（μg/m³）	沉积效率 0.2%	沉积效率 0.6%	沉积效率 2.0%
20（很干净的室内）	面积损失 0.94%/季 → 16.3 季	2.81%/季 → 5.5 季	9.21%/季 → 1.7 季
35（优于国标限值）	1.64%/季 → 9.4 季	4.89%/季 → 3.1 季	15.83%/季 → 1.0 季
60（略超 GB/T 18883-2022 的 50 μg/m³ 限值）	2.81%/季 → 5.5 季	8.31%/季 → 1.9 季	26.30%/季 → 0.6 季
100（重度污染／新装修）	4.66%/季 → 3.3 季	13.65%/季 → 1.1 季	41.62%/季 → 0.4 季

（"→ X 季"指堵到 δ̄ = 0.1538，即等效于 13 排堵死 2 排、CO 越过 600 ppm 所需的时间。）

结果跨度是 0.4 季到 16.3 季，相差 44 倍。也就是说：

在 PM2.5 常年 100 的房子里，不到一个采暖季就可能堵到越线；
在 PM2.5 常年 20 的房子里，十几年都未必到。

所以"两年一洗"既可能远远不够，也可能是完全多余的。唯一可靠的判据是火焰本身，不是日历。

需要声明的是：这张表里"沉积效率"（颗粒物撞上火孔壁并粘住的比例，取 0.2%~2.0%）是估算值，没有实测依据，量级可信、绝对值不可信。本节的结论只有一句是硬的：时间轴的跨度至少 40 倍，所以不能拿时间当判据。具体你家几年会堵到什么程度，只能靠看火焰。

十三、软肋声明：三个参数各动一动，结论变不变

本文有三个自由参数，都不是实测得到的。逐个动一动，看结论方向会不会翻。

(a) 正中间那排的余量 mmin——第 1 软肋

它决定了"缺几排会越线"这个最关键的门槛。

mmin	CO 越 600 ppm 时缺几排	此时 σα	说明
1.02	2 排	1.492%	紧凑型燃烧器，中间排极憋
1.05（本文取值）	2 排	1.215%	基准
1.10	3 排	1.749%	常见机型
1.15	3 排	1.312%	常见机型
1.30	4 排	1.191%	火排间距大、二次空气充裕
1.50	6 排	2.593%	非常宽松的设计

结论：门槛在 2~6 排之间浮动，不是定值。所以不要記"缺 2 排就超国标"这个数字，要記机制：缺的排数 × 每排余量，哪个先用完算哪个。保守做法是按最小的 2 排处理——反正清洗成本远低于 CO 风险。

(b) 剖面形状 γ

γ	CO 越 600 ppm 时缺几排	σα	含义
0.5	2 排	1.215%	中间尖锐，只有正中间那排憋
1.0（本文取值）	2 排	1.215%	线性过渡
2.0	2 排	1.532%	中间平台宽，憋的排更多

门槛对 γ 不敏感（都是 2 排），只有 σα 的幅度会变。这一条可以放心。

(c) 一次空气系数 α₁

α₁	CO 越 600 ppm 时缺几排	σα	含义
0.55	2 排	1.536%	预混程度低，缺氧时跌得更狠
0.65（本文取值）	2 排	1.215%	大气式典型值
0.75	3 排	1.599%	预混程度高，抗堵塞能力略强

α₁ 越大（预混越充分），抗堵塞能力越强，门槛从 2 排推到 3 排。这也解释了为什么全预混燃烧器对火孔堵塞没那么敏感——它的 α₁ 接近 1.05 以上，根本不需要二次空气，相关对比见全预混燃烧器与大气式的配气差异。

十四、本篇不写什么

不写	原因／去哪看
σα → CO/NOx/η 的曲线是怎么标定的	直接引用烟气 CO 折算与判定（CO 曲线）与 NOx 排放分级（NOx 曲线）
静态空间分布（各排出厂就不齐）的后果	见 O₂ 读数合格不等于配气合格，本文只写"堵塞导致的时间演化"
二次空气分配不均的定性机制	已在 O₂ 读数那篇第十一节讲过，本文只做量化（mi 剖面）并叠加堵塞驱动
全预混燃烧器的堵塞机制	见全预混 vs 大气式；两者机制相反，本文只算大气式
拆机、刷洗、吹扫的操作步骤	见燃烧器拆洗步骤
点火爆燃、回火、离焰的故障排查	见黄火苗与积碳判断
燃气阀、风机、比例阀的故障诊断	本文只算火孔堵塞引起的流量再分配，其他部件故障不在此列

十五、何时不成立

本文假设	什么时候不成立	会怎样
燃气阀定总流量（不知道哪排堵了）	带流量反馈的机型会补气	总流量下降，β 变小，后果减轻
二值堵塞（堵死／干净）	渐进积灰为主时	需用 σδ/(1−δ̄) 口径，见第八节，可能完全无害
二次空气只受位置影响	有强制送风／密封燃烧室	m 剖面被抹平，门槛大幅推后
α* = 1.0290 是设计点	实际调试点偏离 α* 时	余量变小，门槛提前
各排火孔数相同、间距均匀	分段燃烧／大小火分组的机型	需要按组分别建模，本文框架不直接适用
只看稳态	点火瞬间、负荷切换瞬间	β 效应叠加在动态过程中，瞬时缺氧更严重

十六、常见问题

火焰看着挺整齐，就是颜色有点黄，需要马上洗吗？

看缺不缺排。不缺排但发黄，问题往往不在堵塞，而在一次空气量偏少（风门开度、引射器脏、喷嘴磨损），这时 β 效应还没启动，CO 通常只是轻度升高。真正危险的组合是"缺排 + 发黄"——那说明既有再分配、又有缺氧，对应本文 k = 3 及以上，尽快清洗。

只堵了一排，要不要紧？

取决于堵在哪儿。堵的是正中间那排 → σα = 0，一点事没有；堵的是最边上一排 → σα = 0.322%，CO 从 437 到 460 ppm，还在 600 ppm 线内，但余量已经吃掉三分之一。处置建议：记下来，下次保养时顺手清理，不必专门上门。

清洗完火焰还是不齐，是没洗干净吗？

不一定。清掉的是"堵塞导致的那一份离散"，清不掉"出厂就有的那一份"——火孔加工公差、引射器一致性、燃烧器安装偏斜都会造成固有的 σα。如果清洗前后烟气 CO 变化不大，说明问题在出厂离散度，那就不是清洗能解决的，可参考静态离散度那一篇的判断方法。

换燃烧器还是清洗？

按本文的判据：缺排数 k ≤ 4、且清洗后能恢复满排 → 清洗。出现火孔烧蚀变形、支架变形、或者清洗后同一位置很快又堵（说明是燃气杂质或燃烧产物腐蚀，不是积灰）→ 换。判断的关键不是"用了几年"，而是"缺的是哪几排、洗完能不能恢复"。

十七、怎么算出来的

参数	取值	来源／说明
火排数 n	13	常见家用壁挂炉大气式燃烧器，奇数排便于定义正中间
一次空气系数 α₁	0.65	大气式燃烧器典型区间 0.55~0.75 的中位，敏感性见第十三节
设计过量空气系数 α*	1.0290	站内已标定的效率最优点，与 O₂ 读数那篇完全一致
二次空气余量 mi	中间 1.05 → 边缘 2.50	本篇新建，第 1 软肋
流量再分配 βi	(1−δi)/(1−δ̄)	并联孔口 + 燃气阀定总流量
单排空气系数 αi	α₁ + (α*−α₁)·mi/βi	βi ≤ mi 时取 α*
CO(α)、NOx(α)、η(α)	引用	分别来自 CO 折算篇与 NOx 分级篇，本篇不重新标定
CO 折算	折算到 α=1，GB 25034-2020 限值 600 ppm	同 05:30 篇口径
CO 物理天花板	15.05%（150538 ppm）	独立物料衡算，与曲线标定无关，用于划模型适用域
热量需求／气价／热值	12000 kWh·季⁻¹／3.0 元·m⁻³／9.889 kWh·m⁻³	与站内其他篇保持一致

四重自检：① 与静态离散度篇对齐——σ = 0 时离散混合与连续积分结果偏差 0.0000%（CO 437.3 vs 437.3 ppm，O₂ 0.6583% vs 0.6583%）；② 均匀堵塞时 β ≡ 1，数值上最大偏离 0；③ σβ = σδ/(1−δ̄) 数值校验偏差 0.0000%；④ 符号与量纲体检——CO 在 k = 6 时正好顶到 15.05% 的化学天花板，k ≥ 7 越界并已剔除。